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如何洗钱

时间:2019-12-10 15:36:56 作者:威尼斯人NeW 浏览量:14509

如何洗钱  2.2 与吸收塔关联转机的排查

图2 吸收塔加固情况

  5结束语

,见下图

吸收塔塔壁振动大的原因分析和处置方案,见下图

  (4)提前添加适量的脱硫增效剂;

  开机前对系统例行检查,发现#1氧化风支管断裂(图1),其他支管正常,未发现明显结垢堵塞。通过检修,恢复备用。喷淋层正常,除雾器有部分区域有一定程度的堵塞。

,如下图

  3.1 吸收塔液位控制过低

  (3)处理期间,加大石膏排出泵运行,进行浆液置换,维持较大的供浆量;

如下图

,如下图

  查阅DCS历史趋势,分析发现同一边界条件下氧化风机电流上升,氧化风压下降。通过氧化风加湿水前后风温度的测量,发现#3氧化风支管温度偏高(60℃,正常45℃左右,下同),#6氧化风支管温度过高(72℃),其它支管温度正常。分析认为,#3支管可能存在断裂,#6支管区域震动较小,推断其加湿水后风温度偏高是由加湿水喷头堵塞引起的。

,见图

如何洗钱  (2)为#3支管加装堵板进行封堵;

  就多台次氧化风机气封损坏的问题,专业分析认为这是由氧化风机与吸收塔液位不匹配所致。最初考虑降低吸收塔液位,即设计最低液位为16.8 m,液位下降至14.5~15.0 m运行,但却导致吸收塔氧化效果差,吸收塔亚硫酸盐含量偏高。后期多次尝试提升液位,但因担忧氧化风机的运行状态而放弃,因此该问题一直未得到彻底解决。结合实际运行情况,初步分析氧化风管堵塞和断裂的原因有三。

  就多台次氧化风机气封损坏的问题,专业分析认为这是由氧化风机与吸收塔液位不匹配所致。最初考虑降低吸收塔液位,即设计最低液位为16.8 m,液位下降至14.5~15.0 m运行,但却导致吸收塔氧化效果差,吸收塔亚硫酸盐含量偏高。后期多次尝试提升液位,但因担忧氧化风机的运行状态而放弃,因此该问题一直未得到彻底解决。结合实际运行情况,初步分析氧化风管堵塞和断裂的原因有三。

图1 #1氧化风支管断裂情况

  按照大气污染治理的相关要求,我国燃煤电厂已经全部安装了烟气脱硫装置,以减少燃煤中SO2的排放总量。目前国内大部分燃煤电厂引进吸收塔,采用石灰石—石膏湿法脱硫,该技术应用广泛,对环保设施的运行可靠性起到了尤为重要的作用。吸收塔塔壁振动是导致燃煤机组发生故障的一个主要原因。本文以我厂#34吸收塔塔壁异常振动的一次判断和处置为例,围绕异常原因,找出振动根源,实施解决方案,以避免机组发生不必要的停运,从而提高企业竞争能力,有效降低运行成本。

  氧化风管入塔处标高11.0 m,实际运行液位在14.5 m附近,故风管在液面下有3.5 m偏差,而两者液位最小设计偏差为5.8 m。强制氧化方式采用离心风机作为空气动力源,经由氧化空气分配管向吸收塔氧化区的浆液中强制鼓入空气,空气中气泡中的氧气先行通过气泡壁面(即气液界面),溶解于浆液溶液,再与HSO32-离子发生氧化反应。

  4.2 中期处置

  脱硫装置配备5台浆液循环泵、2台扰动泵和3台离心式氧化风机,氧化风管为管网式。

  2.2.3 氧化风机

  管网设计时的开孔率不适当、管网的布置不合理或者管架固定不牢固,均会导致压力分布不均。局部压力过低使得浆液很可能进入主管或者支管内,久而久之,相应管道会被堵塞。另外,若氧化空气管固定螺栓未拧紧或螺母未用树脂封死,则螺栓长期与浆液接触,引起腐蚀断裂,造成氧化空气管道固定不牢。

  3.1 吸收塔液位控制过低

  (1)在检修人员、物资、工作票和操作票等前提事宜安排妥当后,短时全停氧化风机;

  2.2.2 扰动泵

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  脱硫装置配备5台浆液循环泵、2台扰动泵和3台离心式氧化风机,氧化风管为管网式。

  (4)如果处置后吸收塔振动未消失,则申请安排切机,停塔检查。

吸收塔塔壁振动大的原因分析和处置方案

  当氧化空气管出现堵塞断裂现象后,管道内介质流量波动大,发生水锤现象,引起管道振动。管道在长期振动状态下运行,引起氧化空气管断裂,将加剧浆液的不规则波动,对设备安全运行产生一系列的恶性影响,严重时可导致机组非计划停运。

  2013年底,吸收塔两炉一塔结构改造为一炉一塔,投运后存在一些问题,主要是吸收塔本体振动大、多台次氧化风机气封损坏。

1.

  3.2 管网清洗不到位

  (5)氧化风支管封堵后,恢复系统运行,利用氧化支管的冲洗水对剩余6根支管进行间断和连续相结合的冲洗,减少乃至防止氧化支管发生沉积堵塞。

  大量氧化风通过氧化风支管鼓入浆液,产生气泡,带有一定的强湍流力,加速了氧气在浆液中的溶解。一旦氧化风支管断裂,大量的气流从断面处直接进入浆液中,再加上吸收塔液位控制得较低,对气流压制作用较小,在断面附近形成不规则的“沸腾”,对周边设备管道产生冲击,引发振动。吸收塔液位波动在DCS数据中未得以表征,但就地的软管液位计的液位波动极大,通过观察发现吸收塔液位有近0.5 m波动幅度,且极不规则,该波动也印证了塔内的不规则振动。

  大量氧化风通过氧化风支管鼓入浆液,产生气泡,带有一定的强湍流力,加速了氧气在浆液中的溶解。一旦氧化风支管断裂,大量的气流从断面处直接进入浆液中,再加上吸收塔液位控制得较低,对气流压制作用较小,在断面附近形成不规则的“沸腾”,对周边设备管道产生冲击,引发振动。吸收塔液位波动在DCS数据中未得以表征,但就地的软管液位计的液位波动极大,通过观察发现吸收塔液位有近0.5 m波动幅度,且极不规则,该波动也印证了塔内的不规则振动。

2.  查阅DCS历史趋势,分析发现同一边界条件下氧化风机电流上升,氧化风压下降。通过氧化风加湿水前后风温度的测量,发现#3氧化风支管温度偏高(60℃,正常45℃左右,下同),#6氧化风支管温度过高(72℃),其它支管温度正常。分析认为,#3支管可能存在断裂,#6支管区域震动较小,推断其加湿水后风温度偏高是由加湿水喷头堵塞引起的。

  就吸收塔本体振动大的问题,设计单位认为设计方面存在瑕疵。如图2所示,通过工字钢梁和环形加强筋对吸收塔变径区域进行加固,振动有明显减小。

  2.2.3 氧化风机

  在处置过程中,氧化风机预计全停2~3 h,该过程中氧化风短时缺失,导致湿法脱硫过程的氧化环节中断。强制氧化有助于提高脱硫效率、降低液气比,对烟气处理量以及SO2浓度变化的负荷有较好的适应性。但是强制氧化中断后,脱硫副产品石膏品质下降,更严重的是,氧化风缺失将导致系统亚硫酸含量高,可能会使石灰石“封闭”而引发净烟气排放异常。为了避免上述问题,在全停氧化风机前后执行以下措施:

3.

  开机前对系统例行检查,发现#1氧化风支管断裂(图1),其他支管正常,未发现明显结垢堵塞。通过检修,恢复备用。喷淋层正常,除雾器有部分区域有一定程度的堵塞。

4.

  2.2.3 氧化风机

  2.2.1 浆液循环泵

  (4)提前添加适量的脱硫增效剂;

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